В практике краностроения применяют два метода расчета металлических конструкций (МК): метод допускаемых напряжений и метод предельных состояний.
Метод предельных состояний позволяет более эффективно использовать материал конструкции. На сегодняшний день он разработан для кранов, передвигающихся по рельсовому пути (мостовые, козловые, башенные, железнодорожные и т.д.), что позволяет применить его для расчета портала.
Согласно методу предельных состояний, определение несущей способности кранов ведется по расчетным нагрузкам, получаемым умножением величины действующей нагрузки на соответствующий коэффициент перегрузки ni, учитывающий ее возможное превышение.
Нагрузки сочетания «а»
Равномерно распределенная нагрузка от соответствующего веса элементов портала 
, Н/м [1]:
, (2.1)
где n1 – коэффициент перегрузки элементов МК, n1 = 1,1 [1]; mi – масса i-ого элемента, кг; g – ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с; li – расчетная длина элемента, м.
Распределенный вес ездовой балки пролетной рамы 
, Н/м:
Н/м.
Распределенный вес стоек 
, Н/м:
= 551 Н/м.
Распределенный вес поперечной балки пролетной рамы 
, Н/м:
= 1860 Н/м.
Вес элементов оборудования 
, Н [1]:
, (2.2)
где Mi – масса i-го элемента оборудования, кг; n3 - коэффициент перегрузки элементов подвижного оборудования, n3 = 1,1 [1].
Вес тельфера 
, Н [1]:
5400 Н.
Вес передвижной поперечной кран- балки 
, Н:
650 Н.
Вес груза при расчете по максимальным нагрузкам рабочего состояния
, кН [1]:
, (2.3)
где n4 – коэффициент перегрузки, определяемой в зависимости от группы режима работы машины, n4 = 1,25 для группы 4К [1]; ψМ – динамический коэффициент нагрузки на МК для подъема груза с жесткого основания с подхватом согласно [1] определяется:
, (2.4)
где уст – статический вертикальный прогиб конструкции от веса груза в месте его приложения, для портала согласно, м [1]:
, (2.5)
где 
; J – момент инерции ездовой балки пролетной рамы , Jx = 9,5 ∙ 10-5 м4; J1 – момент инерции портальной стойки ,J1 = 3,5 ∙ 10-5 м4; h – высота портала ,h = 2,7 м; L – длина пролета, L = 5,5 м; l – длина консоли , l = 1,5 м; G – вес груза ,G = 5 ∙ 10-4 Н; ξ – поправочный коэффициент , ξ = 1,5 [1]; λст – перемещение точки
подвеса груза вследствие статического удлинения грузовых канатов от веса груза, м:
, (2.6)
где lк – длина каната, lк ≈ 2,3 м, n – количество канатов, на которых подвешен груз, n = 2; Ек – модуль упругости каната , Ек = 1 ∙ 102 Н [1]; Ак – площадь каната , Ак = 8 ∙ 10-5 м2; mМ – приведенная к точке приложения нагрузки масса конструкции, кг [1]:
(2.7)
где а = 0,25…0,33; qр – распределенная масса рассматриваемой части пролетного строения, qр= 54,2 кг/м; mТ – масса тельфера, mТ = 500 кг; mг – масса груза, mг = 5000 кг; mКБ – масса передвижной балки , mКБ = 60 кг; QН – номинальный вес груза, принимаем исходя из реализации подъемной способности тельфера (грузоподъемность 5 т), что возможно при подъеме сварочного агрегата вследствие его зацепления на пути; υ – скорость подъема груза (υ = 8 м/мин = 0,133 м/с); сМ – приведенный к точке подвеса груза коэффициент жесткости конструкции:
. (2.8)